home *** CD-ROM | disk | FTP | other *** search
/ InfoMagic Standards 1994 January / InfoMagic Standards - January 1994.iso / ccitt / 1988 / troff / 3_1_09.tro < prev    next >
Text File  |  1991-12-12  |  61KB  |  2,179 lines
  1. .rs
  2. .\" Troff code generated by TPS Convert from ITU Original Files
  3. .\"                 Not Copyright ( c) 1991 
  4. .\"
  5. .\" Assumes tbl, eqn, MS macros, and lots of luck.
  6. .TA 1c 2c 3c 4c 5c 6c 7c 8c
  7. .ds CH
  8. .ds CF
  9. .EQ
  10. delim @@
  11. .EN
  12. .nr LL 40.5P
  13. .nr ll 40.5P
  14. .nr HM 3P
  15. .nr FM 6P
  16. .nr PO 4P
  17. .nr PD 9p
  18. .po 4P
  19.  
  20. .rs
  21. \v | 5i'
  22. .sp 1P
  23. .ce 1000
  24. \v'12P'
  25. \s12PART\ II
  26. \v'4P'
  27. .RT
  28. .ce 0
  29. .sp 1P
  30. .ce 1000
  31. \fBSUPPLEMENTS\ TO\ SECTION\ 1\fR 
  32. .ce 0
  33. .sp 1P
  34. .ce 1000
  35. \fBOF\ THE\ SERIES\ G\ RECOMMENDATIONS\fR 
  36. .ce 0
  37. .sp 1P
  38. .LP
  39. .rs
  40. .sp 28P
  41. .ad r
  42. Blanc
  43. .ad b
  44. .RT
  45. .LP
  46. .bp
  47. .LP
  48. \fBMONTAGE: PAGE PAIRE = PAGE BLANCHE\fR 
  49. .sp 1P
  50. .RT
  51. .LP
  52. .bp
  53. .sp 2P
  54. .LP
  55. \fBSupplement\ No.\ 1\fR 
  56. .RT
  57. .sp 2P
  58. .ce 1000
  59. \fBCALCULATION\ OF\ THE\ STABILITY\ OF\ INTERNATIONAL\ CONNECTIONS\fR  |
  60. \fBESTABLISHED\ IN\fR 
  61. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 1''
  62. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 1    %'
  63. .ce 0
  64. .sp 1P
  65. .ce 1000
  66. \fBACCORDANCE\ WITH\ THE\ TRANSMISSION\ AND\ SWITCHING\ PLAN\fR 
  67. .ce 0
  68. .sp 1P
  69. .ce 1000
  70. (Referred to in Recommendation G.131; this Supplement is to be found
  71. .sp 9p
  72. .RT
  73. .ce 0
  74. .sp 1P
  75. .ce 1000
  76. on page 555 of Volume III.2 of the \fIGreen Book\fR , Geneva, 1973)
  77. \v'1P'
  78. .ce 0
  79. .sp 1P
  80. .sp 2P
  81. .LP
  82. \fBSupplement\ No.\ 2\fR 
  83. .RT
  84. .sp 2P
  85. .sp 1P
  86. .ce 1000
  87. \fBTALKER\ ECHO\ ON\ INTERNATIONAL\ CONNECTIONS\fR 
  88. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 2''
  89. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 2    %'
  90. .ce 0
  91. .sp 1P
  92. .ce 1000
  93. \fI(Geneva, 1964; amended at Mar del Plata, 1968 and Geneva, 1976 and\fR 
  94. \fI1980;\fR 
  95. .sp 9p
  96. .RT
  97. .ce 0
  98. .ce 1000
  99. \fIMalaga\(hyTorremolinos, 1984; and Melbourne, 1988;\fR 
  100. .ce 0
  101. .sp 1P
  102. .ce 1000
  103. \fIreferred to in Recommendation\ G.131,\ \(sc\ 2)\fR 
  104. .ce 0
  105. .sp 1P
  106. .PP
  107. \fB1\fR The curves of Figure\ 2/G.131 may be used to determine
  108. whether a given international connection requires an echo control device 
  109. (echo suppressor or echo canceller). Alternatively they may be used to 
  110. find what 
  111. value of nominal overall loss shall be adopted for the 4\(hywire chain of a
  112. complete connection so that an echo control device is not needed. Before the
  113. curves can be used it must be decided what proportion of calls are to be
  114. allowed to exhibit an objectionable echo and Recommendation\ G.131 gives
  115. guidance on this matter.
  116. .sp 1P
  117. .RT
  118. .PP
  119. The coordinates of the graph represent two of the parameters of a telephone 
  120. connection that govern echo, i.e.\ the overall loudness rating (OLR) of 
  121. the echo path and the mean one\(hyway propagation time. By making certain 
  122. assumptions (discussed below) these two parameters become the principal ones.
  123. .PP
  124. Each curve divides the coordinate plane into two portions and the
  125. position, relative to the curve, of the point describing the connection
  126. indicates whether an echo control device is needed, bearing in mind the
  127. percentage of calls permitted to exhibit an objectionable echo.
  128. .RT
  129. .sp 2P
  130. .LP
  131. \fB2\fR     \fBFactors governing echo\fR 
  132. .sp 1P
  133. .RT
  134. .PP
  135. The principal factors which must be considered in order to describe whether 
  136. an echo control device is needed on a particular connection 
  137. are:
  138. .RT
  139. .LP
  140.     a)
  141.     the number of echo paths;
  142. .LP
  143.     b)
  144.     the time taken by the echo currents to traverse these paths;
  145. .LP
  146.     c)
  147.     the OLRs of the echo path including the subscriber lines;
  148. .LP
  149.     d)
  150.     the tolerance to echo exhibited by subscribers.
  151. .PP
  152. These factors are discussed in turn in the following.
  153. .PP
  154. When circuits are switched together 4\(hywire there is only one echo path, 
  155. assuming negligible go\(hyto\(hyreturn crosstalk. This is also substantially 
  156. true if the circuits are switched together 2\(hywire and good echo return 
  157. losses are achieved at these connection points (e.g.\ a mean value of 27\ 
  158. dB and a standard deviation of 3\ dB). The principal echo currents are 
  159. those due to the relatively poor echo balance return losses at the ends 
  160. of the two extreme 
  161. 4\(hywire circuits, where the connection is reduced to 2\(hywire.
  162. .PP
  163. The time taken to traverse the echo path is virtually dependent solely 
  164. on the length of the 4\(hywire connection, because the main circuits of 
  165. modern 
  166. national and international networks are high\(hyvelocity circuits.
  167. .bp
  168. .PP
  169. The OLR of the talker echo path for a symmetrical connection for
  170. planning purposes is approximately given by the sum of:
  171. .RT
  172. .LP
  173.     \(em
  174.     twice the junction loudness rating (JLR) of the connection
  175. between the 2\(hywire point in the talker's local terminal exchange and the
  176. 2\(hywire side of the 4\(hywire/2\(hywire terminating set at the
  177. listener's end
  178. .FS
  179. According to Recommendation G.111, \(sc\ A.3.3 the Junction
  180. Loudness Rating of 4\(hywire circuits should be taken as the 800 or 1000\ Hz
  181. loss.
  182. .FE
  183. ;
  184. .LP
  185.     \(em
  186.     the echo balance return loss at the listener's end;
  187. .LP
  188.     \(em
  189.     the sum of the sending LR and receiving LR
  190. of the talker's telephone and subscriber line;
  191. .PP
  192. In general, values of sending LR and receiving LR corresponding
  193. to low\(hyloss subscriber lines should be used.
  194. .PP
  195. The echo experienced by subscribers on lines with more loss will be
  196. further attenuated. This is, therefore, a conservative assumption.
  197. .PP
  198. The data on tolerance to echo exhibited by subscribers given in
  199. Table\ 1 are furnished by the American Telephone and Telegraph\ Co. and 
  200. are based on a series of studies completed in 1971. These tests provided 
  201. information on the overall loudness rating (EARS) of the echo path for 
  202. echo, just detectable, as a function of echo\(hypath delay. In addition, 
  203. ratings of quality on a 
  204. five\(hypoint scale (excellent, good, fair, poor, unsatisfactory) were also
  205. obtained. The values in terms of EARS loudness ratings (then used by AT&T) 
  206. were subsequently translated to values of CCITT loudness ratings by adding 
  207. 1\ dB. 
  208. Table\ 1 indicates the mean echo path loss for the threshold of detectability
  209. and for ratings of unsatisfactory. These mean values are the loudness rating 
  210. of the echo path for 50% detectability and 50% unsatisfactory. The standard 
  211. deviation is also given.
  212. .RT
  213. .ce
  214. \fBH.T. [T1.2]\fR 
  215. .ce
  216. TABLE\ 1
  217. .ce
  218. \fBResults of echo tolerance tests\fR 
  219. .ps 9
  220. .vs 11
  221. .nr VS 11
  222. .nr PS 9
  223. .TS
  224. center box;
  225. cw(60p) | cw(36p) sw(36p) sw(36p) sw(36p) , ^  | c s | c 
  226. ^  | c | c | c | c.
  227.  {
  228. One\(hyway propagation time
  229. (ms)
  230.  }     {
  231. Overall loudness rating of the talker echo path
  232.  }
  233.     Threshold    Unsatisfactory    Mean (dB)    Standard deviation (dB)    Mean (dB)    Standard deviation (dB)
  234. _
  235. .T&
  236. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  237. \ 10    26    \( = 4    \ 9    \( = 6
  238. .T&
  239. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  240. \ 20    35    \( = 4    16    \( = 6
  241. .T&
  242. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  243. \ 30    40    \( = 4    20    \( = 6
  244. .T&
  245. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  246. \ 40    45    \( = 4    23    \( = 6
  247. .T&
  248. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  249. \ 50    50    \( = 4    25    \( = 6
  250. .T&
  251. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  252. \ 75    \ \(em    \( = \(em    29    \( = 6
  253. .T&
  254. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  255. 100    \ \(em    \( = \(em    32    \( = 6
  256. .T&
  257. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  258. 150    \ \(em    \( = \(em    35    \( = 6
  259. .T&
  260. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  261. 200    \ \(em    \( = \(em    37    \( = 6
  262. .T&
  263. cw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  264. 300    \ \(em    \( = \(em    39    \( = 6
  265. _
  266. .TE
  267. .nr PS 9
  268. .RT
  269. .ad r
  270. \fBTABLE 1 [T1.2] p.\fR 
  271. .sp 1P
  272. .RT
  273. .ad b
  274. .RT
  275. .LP
  276. .bp
  277. .sp 2P
  278. .LP
  279. \fB3\fR     \fBConstruction of Figure 2/G.131\fR 
  280. .sp 1P
  281. .RT
  282. .PP
  283. The mean margin against poor or unsatisfactory echo performance is
  284. given by:
  285. \v'6p'
  286. .RT
  287. .sp 1P
  288. .ce 1000
  289. \fIM\fR \ =\ 2\fIT\fR \ +\ \fIB\fR \ \(em\ \fIE\fR \ +\ SLR\ +\ RLR
  290. .ce 0
  291. .sp 1P
  292. .LP
  293. .sp 1
  294. where
  295. .LP
  296.      \fIT\fR is the mean junction loudness rating of the connection between 
  297. the 2\(hywire point in the talker's local terminal exchange and the 2\(hywire 
  298. side of the 4\(hywire/2\(hywire terminating set at the listener's
  299. end. The loudness rating is assumed to be the same in both directions of
  300. transmission;
  301. .LP
  302.     \fIB\fR     is the mean echo balance return loss at the listener end;
  303. .LP
  304.     \fIE\fR     is the mean value of loudness rating of the echo path
  305. required for an opinion rating of unsatisfactory
  306. .FS
  307. This corresponds to
  308. the value of overall loudness rating of the echo path at which 50% of
  309. the opinion ratings are unsatisfactory.
  310. .FE
  311. ;
  312. .LP
  313.     SLR
  314.     is the sending loudness rating at the 2\(hywire point in
  315. the originating local exchange for short subscriber lines;
  316. .LP
  317.     RLR
  318.     is the receiving loudness rating at the 2\(hywire point in
  319. the originating local exchange for short subscriber lines.
  320. .sp 2P
  321. .LP
  322. \fB4\fR     \fBFully analogue connections\fR 
  323. .sp 1P
  324. .RT
  325. .PP
  326. The echo balance return loss is assumed to have a mean value of
  327. not less than 11\ dB, with a standard deviation of 3\ dB expressed as a 
  328. weighted mean\(hypower ratio (see Recommendation\ G.122). The mean value 
  329. of the 
  330. transmission loss is assumed to be uniform over this band and the standard
  331. deviation of transmission loss for each 4\(hywire circuit is assumed to 
  332. be 1\ dB 
  333. for each direction of transmission. The correlation between the variations 
  334. of loss of the two directions of transmission is assumed to be unity. 
  335. .PP
  336. The standard deviation of the margin is given by:
  337. \v'6p'
  338. .RT
  339. .sp 1P
  340. .ce 1000
  341. \fIm\fR \u2\d\ =\ \fIn\fR  | \fIt\fR \u2\d\d1\u\ +\ 2\fIrt\fR\d1\u\fIt\fR\d2\u\ 
  342. + 
  343. \fIt\fR \u2\d\d2\u)\ +\ \fIb\fR \u2\d\ +\ \fIe\fR \u2\d
  344. .ce 0
  345. .sp 1P
  346. .LP
  347. .sp 1
  348. where
  349. .LP
  350.     \fIm\fR     is the standard deviation of the margin;
  351. .LP
  352.     \fIt\fR\d1\u,\ \fIt\fR\d2\u    are the standard deviation of the transmission
  353. loss in the two directions of transmission of one 4\(hywire circuit,
  354. national or international;
  355. .LP
  356.     \fIb\fR     is the standard deviation of echo balance return loss;
  357. .LP
  358.      \fIe\fR is the standard deviation of the distribution of talker echo 
  359. path loudness ratings required for opinion ratings 
  360. of unsatisfactory;
  361. .LP
  362.     \fIr\fR     is the correlation factor between\ \fIt\fR\d1\uand\ \fIt\fR\d2\u;
  363. .LP
  364.     \fIn\fR     is the the number of 4\(hywire circuits in the 4\(hywire chain.
  365. .PP
  366. Inserting \fIt\fR\d1\u\ =\ \fIt\fR\d2\u\ =\ 1\ dB; \fIr\fR \ =\ 1; \fIb\fR 
  367. \ =\ 3\ dB; \fIe\fR \ =\ 6\ dB gives \fIm\fR \u2\d\ =\ (4\fIn\fR \ +\ 45). 
  368. .PP
  369. In Recommendation\ G.131, \(sc\ 2.3, Rules\ A and\ E refer to 1% and 10%
  370. probabilities of encountering unsatisfactory echo and for these cases nine
  371. 4\(hywire circuits are assumed (3\ national and 3\ international +\ 3\ 
  372. national). 
  373. For both the 1% and 10% curves therefore \fIm\fR \ =\ 9.0\ dB.
  374. .PP
  375. For 10% probability, the margin may fall to 1.28\ times the standard
  376. deviation. The corresponding factor for the 1% curve is 2.33. Hence the
  377. corresponding values of \fIM\fR \ are:
  378. .RT
  379. .LP
  380.     \fIM\fR \ =\ 1.28\ \(mu\ 9.0\ dB\ =\ 11.5\ dB\ for\ 10%\ probability
  381. .LP
  382. \fIM\fR \ =\ 2.33\ \(mu\ 9.0\ dB\ =\ 21 |  \ dB\ for\ \ 1%\ probability.
  383. .PP
  384. Putting these values into \fIM\fR \ =\ 2\fIT\fR \ +\ \fIB\fR \ \(em\ \fIE\fR 
  385. \ +\ SLR\ +\ RLR 
  386. gives the following values for the mean talker echo attenuation,
  387. 2\fIT\fR \ +\ \fIB\fR \ +\ SLR\ +\ RLR:
  388. .LP
  389.      2\fIT\fR \ +\ \fIB\fR \ +\ SLR\ +\ RLR\ =\ 11.5\ dB\ +\ \fIE\fR for\ 
  390. 10%\ probability 
  391. .LP
  392. 2\fIT\fR \ +\ \fIB\fR \ +\ SLR\ +\ RLR\ =\ 21 |  \ dB\ +\ \fIE\fR for\ 
  393. \ 1%\ probability. 
  394. .bp
  395. .PP
  396. The values in Table\ 2 have been calculated (to the nearest whole
  397. decibel) using these equations. The figures in the length of connection 
  398. column have been calculated assuming a velocity of propagation of 160\ 
  399. km/ms. 
  400. .ce
  401. \fBH.T. [T2.2]\fR 
  402. .ce
  403. TABLE\ 2
  404. .ps 9
  405. .vs 11
  406. .nr VS 11
  407. .nr PS 9
  408. .TS
  409. center box;
  410. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) sw(42p) , ^  | ^  | c | c.
  411.  {
  412. Mean one\(hyway
  413. propagation time
  414. (ms)
  415.  }    Length of connection (km)     {
  416. Mean loudness rating
  417. of the talker echo path
  418. 2\fIT\fR
  419. + \fIB\fR
  420. + SLR + RLR
  421. (dB)
  422.  }
  423.         10% unsatisfactory    1% unsatisfactory
  424. _
  425. .T&
  426. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  427. \ 10    \ 1 | 00    21    30
  428. .T&
  429. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  430. \ 20    \ 3 | 00    28    37
  431. .T&
  432. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  433. \ 30    \ 4 | 00    32    41
  434. .T&
  435. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  436. \ 40    \ 6 | 00    35    47
  437. .T&
  438. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  439. \ 50    \ 8 | 00    37    46
  440. .T&
  441. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  442. \ 75    12 | 00    41    50
  443. .T&
  444. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  445. 100    16 | 00    44    53
  446. .T&
  447. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  448. 150    24 | 00    47    56
  449. .T&
  450. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  451. 200    32 | 00    49    58
  452. .T&
  453. cw(60p) | cw(60p) | cw(42p) | cw(42p) .
  454. 300    48 | 00    51    60
  455. _
  456. .TE
  457. .nr PS 9
  458. .RT
  459. .ad r
  460. \fBTABLE 2 [T2.2] p.\fR 
  461. .sp 1P
  462. .RT
  463. .ad b
  464. .RT
  465. .PP
  466. The solid last line for \fIn\fR = \fIg\fR in Figure\ 2/G.131 has been
  467. constructed from these values and similar values calculated for other values 
  468. of \fIn\fR (analogue circuits). 
  469. .sp 2P
  470. .LP
  471. \fB5\fR     \fBFully digital connections with analogue 2\(hywire subscribers\fR 
  472. \fBlines\fR (conform to Figure 2/G.111)
  473. .sp 1P
  474. .RT
  475. .PP
  476. The standard deviation of the margin is given by:
  477. \v'6p'
  478. .RT
  479. .sp 1P
  480. .ce 1000
  481. \fIm\fR \u2\d = \fIn\fR (2\fIt\fR \u2\d
  482. ) + \fIb\fR \u2\d +
  483. \fIe\fR \u2\d
  484. .ce 0
  485. .sp 1P
  486. .LP
  487. .sp 1
  488. .LP
  489. where
  490. .LP
  491.     \fIm\fR     is the standard deviation of the margin;
  492. .LP
  493.     \fIn\fR     is the number of coder/decoder pairs;
  494. .LP
  495.      \fIt\fR is the standard deviation of the transmission loss in the two 
  496. directions of transmission; 
  497. .LP
  498.     \fIb\fR     is the standard deviation of the echo balance return loss;
  499. .LP
  500.     \fIe\fR     is the standard deviation of the distribution of talker
  501. echo path loudness ratings required for opinion ratings of unsatisfactory.
  502. .PP
  503. The term (2\fIt\fR \u2\d
  504. ) represents the loss variance of a coder/decoder pair, where \fIt\fR \ 
  505. =\ 0.2\ dB. For a fully digital connection between 2\(hywire analogue subscribers 
  506. lines there are 2\ coder/decoder pairs (i.e.\ one at the talker's local 
  507. exchange and one at the listener's local exchange). 
  508. .PP
  509. Inserting \fIn\fR = 2, \fIt\fR = 0.2 dB, \fIe\fR = 6 dB and assuming \fIb\fR 
  510. = 3\ dB 
  511. gives \fIm\fR \u2\d = 45.2 and \fIm\fR = 6.7.
  512. .PP
  513. Hence the values of \fIm\fR are:
  514. .RT
  515. .LP
  516.     \fIm\fR = 1.28 \(mu 6.7 dB = 8.6 dB for 10% probability
  517. .LP
  518. \fIm\fR = 2.33 \(mu 6.7 dB = 15.6 dB for 1% probability.
  519. .bp
  520. .PP
  521. Putting these values into \fIM\fR = 2\fIT\fR + \fIB\fR \(em \fIE\fR + SLR + RLR
  522. gives the following values for the mean talker echo path attenuation, 2\fIT\fR 
  523. + 
  524. \fIB\fR + SLR + RLR:
  525. .LP
  526.     2\fIT\fR + \fIB\fR + SLR + RLR = \ 8.6\ dB + \fIE\fR  | for 10% probability
  527. .LP
  528. 2\fIT\fR + \fIB\fR + SLR + RLR = 15.6 dB + \fIE\fR  | for 1% probability.
  529. .PP
  530. The values in Table 3 have been calculated using these equations.
  531. .ce
  532. \fBH.T. [T3.2]\fR 
  533. .ce
  534. TABLE\ 3
  535. .ps 9
  536. .vs 11
  537. .nr VS 11
  538. .nr PS 9
  539. .TS
  540. center box;
  541. cw(60p) | cw(60p) sw(60p) , ^  | c | c.
  542.  {
  543. Mean one\(hyway
  544. propagation time
  545. (ms)
  546.  }     {
  547. Mean loudness rating of the talker echo path
  548. 2\fIT\fR
  549. + \fIB\fR
  550. + SLR + RLR
  551.  }
  552.     10% unsatisfactory (dB)    1% unsatisfactory (dB)
  553. _
  554. .T&
  555. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  556. \ 10    17.6    24.6
  557. .T&
  558. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  559. \ 20    24.6    31.6
  560. .T&
  561. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  562. \ 30    28.6    35.6
  563. .T&
  564. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  565. \ 40    31.6    38.6
  566. .T&
  567. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  568. \ 50    33.6    40.6
  569. .T&
  570. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  571. \ 75    37.6    44.6
  572. .T&
  573. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  574. 100    40.6    47.6
  575. .T&
  576. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  577. 150    43.6    50.6
  578. .T&
  579. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  580. 200    45.6    52.6
  581. .T&
  582. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  583. 300    47.6    54.6
  584. _
  585. .TE
  586. .nr PS 9
  587. .RT
  588. .ad r
  589. \fBTable 3 [T3.2], p.\fR 
  590. .sp 1P
  591. .RT
  592. .ad b
  593. .RT
  594. .PP
  595. .sp 1
  596. The dashed line in Figure 2/G.131 has been constructed from these values 
  597. (fully digital connections). 
  598. .sp 2P
  599. .LP
  600. \fB6\fR     \fBFully digital connections with digital subscribers lines\fR 
  601. (conform to Recommendation\ G.801)
  602. .sp 1P
  603. .RT
  604. .PP
  605. In this case there are no 2\(hywire points in the connection. However, 
  606. there is an acoustical feed\(hyback path between the earpiece and mouthpiece 
  607. of 
  608. the telephone set. Therefore the echo balance return loss used above is now
  609. represented by the loss of this acoustical path. Representative values 
  610. of this acoustical loss are under wider study. The appendix to this supplement 
  611. gives 
  612. some information on this question.
  613. .PP
  614. It may be assumed that the standard deviation of the transmission loss 
  615. of the coder/decoder pair equals the value given above for digital connections 
  616. with 2\(hywire subscriber lines. The value of the equivalent of \fIT\fR 
  617. should be 
  618. taken as zero. The quantities SLR and RLR now refer to virtual analogue
  619. 4\(hywire points of 0\ dBr level.
  620. .PP
  621. If it can be assumed that the standard deviation of the acoustical
  622. echo path loss equals 3\ dB and a normal distribution applies, then the 
  623. values of Table\ 3 also apply to the digital subscriber line case and the 
  624. dashed curve of Figure\ 2/G.131 may be used. 
  625. .RT
  626. .sp 2P
  627. .LP
  628. \fB7\fR     \fBMixed analogue/digital connections\fR 
  629. .sp 1P
  630. .RT
  631. .PP
  632. This case is a combination of the cases given above and the
  633. appropriate variables and their values should be taken from the above
  634. information and an appropriate table can be constructed.
  635. .PP
  636. In general, if there are only two coder/decoder pairs in the
  637. connection, the variability of the transmission loss of the codecs may be
  638. ignored compared with the variability of the analogue circuits and the other
  639. variabilities. For such connections the solid curve given in Figure\ 2/G.131 
  640. for the number of analogue circuits in the connection may be used with 
  641. good 
  642. accuracy.
  643. .bp
  644. .RT
  645. .ce 1000
  646. APPENDIX\ I
  647. .ce 0
  648. .ce 1000
  649. (to Supplement No. 2)
  650. .sp 9p
  651. .RT
  652. .ce 0
  653. .ce 1000
  654. \fBEcho loss in 4\(hywire telephone sets\fR 
  655. .sp 1P
  656. .RT
  657. .ce 0
  658. .ce 1000
  659. (Contribution by Norway)
  660. .sp 9p
  661. .RT
  662. .ce 0
  663. .LP
  664.     \fIAbstract\fR 
  665. .sp 1P
  666. .RT
  667. .PP
  668. In a 4\(hywire telephone set, echo may arise both by electrical
  669. crosstalk in the cord and by acoustical coupling between earpiece and
  670. mouthpiece in the handset. The echo loss for these paths has been determined
  671. for two analogue 2\(hywire telephone sets. This data is used to derive the echo
  672. loss of a hypothetical 4\(hywire set having SLR\ +\ RLR\ =\ 3\ dB, and 
  673. acoustical 
  674. and electrical properties the same as the 2\(hywire telephone sets.
  675. .RT
  676. .sp 1P
  677. .LP
  678. I.1
  679.     \fIIntroduction\fR 
  680. .sp 9p
  681. .RT
  682. .PP
  683. It has been pointed out in several contributions that the choice of LRs 
  684. for digital telephone sets has to be made considering aspects of loudness 
  685. and echo in a complete 4\(hywire connection. To enable a study of the risk 
  686. of 
  687. objectionable echo, Study Group\ XVI has asked Study Group\ XII to present
  688. information on the subjective effect of talker echo as a function of delay,
  689. overall LR and echo path loss.
  690. .PP
  691. In a digital 4\(hywire connection, including 4\(hywire subscriber lines 
  692. and digital telephone sets, the main echo paths are found in the telephone 
  693. set 
  694. itself:
  695. .RT
  696. .LP
  697.     \(em
  698.     the acoustical coupling between earpiece and mouthpiece of
  699. the handset, and
  700. .LP
  701.     \(em
  702.     the electrical coupling in the flexible cord to the
  703. handset.
  704. .PP
  705. In order to assess the echo performance of a 4\(hywire connection,
  706. the echo loss of the 
  707. digital telephone set
  708. must be estimated.
  709. .PP
  710. As an example of what can be expected, measurements of these echo
  711. paths have been made on two different 
  712. analogue telephone sets
  713. . These
  714. results have been used to derive the echo loss between the receive and send
  715. terminals of a hypothetical 4\(hywire telephone set having SLR\ =\ 6\ dB and
  716. RLR\ =\ \(em3\ dB, and having the same electrical and acoustical properties 
  717. as the 
  718. measured sets.
  719. .RT
  720. .sp 1P
  721. .LP
  722. I.2
  723.     \fIMeasurements\fR 
  724. .sp 9p
  725. .RT
  726. .PP
  727. Figure I\(hy1 shows a set\(hyup for measurement of the loss between the 
  728. receive and send direction in an ordinary 2\(hywire telephone. Two telephone 
  729. sets are used to separate the two directions of transmission. 
  730. .PP
  731. The 
  732. acoustical path
  733. is measured by replacing the 
  734. cord of   the handset
  735. by shielded wires and the electrical path is measured by
  736. replacing the microphone by an appropriate resistor. When measuring the
  737. acoustic coupling
  738. , the handset was placed both in \*Qfree field\*U and held in a normal 
  739. listening position. 
  740. .PP
  741. Two different Norwegian standard telephone sets were included in the measurements. 
  742. Both sets are equipped with linear microphones. EB model 67 has a \*Qconventional\*U 
  743. handset whereas Testafon is a \*Qmodern\*U set. 
  744. .RT
  745. .sp 1P
  746. .LP
  747. I.3
  748.     \fIEcho loss results\fR 
  749. .sp 9p
  750. .RT
  751. .PP
  752. In order to enable comparison of the data obtained for the two
  753. telephone sets, the measurements have been referred to a telephone set 
  754. having SLR\ +\ RLR = 3\ dB. The echo loss, as defined in Recommendation\ 
  755. G.122, 
  756. \(sc\ 2.2, for this hypothetical telephone is shown in Table\ I\(hy1.
  757. .RT
  758. .PP
  759. The acoustical conditions refer to:
  760. .LP
  761.     1)
  762.     the handset held in a normal listening position, tightly
  763. against the ear (\*Qreal ear\*U), and
  764. .LP
  765.     2)
  766.     the handset held in \*Qfree field\*U.
  767. .bp
  768. .LP
  769. .rs
  770. .sp 33P
  771. .ad r
  772. \fBFigura I\(hy1, p.\fR 
  773. .sp 1P
  774. .RT
  775. .ad b
  776. .RT
  777. .ce
  778. \fBH.T. [T4.2]\fR 
  779. .ce
  780. TABLE\ I\(hy1
  781. .ce
  782. \fBEcho loss in dB of hypothetical telephone set\fR 
  783. .ce
  784. \fBhaving SLR + RLR = 3 dB\fR 
  785. .ps 9
  786. .vs 11
  787. .nr VS 11
  788. .nr PS 9
  789. .TS
  790. center box;
  791. cw(60p) | cw(30p) sw(30p) | cw(30p) sw(30p) , ^  | c | c | c | c.
  792. Acoustical condition    EB model 67    Tastafon
  793.     Free field    Real ear    Free field    Real ear
  794. _
  795. .T&
  796. lw(60p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) .
  797. Acoustical path    28.2    31.7    41.5    44.4
  798. .T&
  799. lw(60p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) .
  800. Electrical path    32.2    32.2    37.0    37.0
  801. _
  802. .TE
  803. .nr PS 9
  804. .RT
  805. .ad r
  806. \fBCuadro I\(hy1 [T4.2], p.\fR 
  807. .sp 1P
  808. .RT
  809. .ad b
  810. .RT
  811. .LP
  812. .bp
  813. .sp 1P
  814. .LP
  815. I.4
  816.     \fIDiscussion\fR 
  817. .sp 9p
  818. .RT
  819. .PP
  820. It should be noted that high echo loss has not been design
  821. objective for either of the measured telephone sets. The results may therefore 
  822. be considered as representative of what may be obtained when no special 
  823. precautions are taken.
  824. .PP
  825. The echo loss of the acoustical path is apparently highly dependent on 
  826. the physical design of the telephone handset and of the acoustical properties 
  827. of the transducers. A difference of 13\ dB is obtained in Table\ I\(hy1 
  828. between the two sets in the test. The effect of acoustical termination 
  829. of the earphone, 
  830. i.e.\ \*Qfree field\*U or \*Qreal ear\*U, is fairly small, approximately 
  831. 3\ dB for both sets. 
  832. .PP
  833. Table I\(hy1 shows that the electrical crosstalk in the flexible cord is 
  834. an important echo source in both sets. For a given \fISLR\fR and \fIRLR\fR 
  835. , the level of crosstalk will depend on the partitioning of the gain between 
  836. the handset 
  837. (i.e.\ the microphone) and the telephone apparatus. Increasing the gain 
  838. in the handset (by increasing the microphone sensitivity or by placing 
  839. the microphone amplifier in the handset) will increase the signal level 
  840. in the cord and 
  841. improve the signal\(hyto\(hycrosstalk level. The crosstalk may also be 
  842. reduced by 
  843. using 
  844. shielded wires
  845. . The electrical echo path may therefore be
  846. eliminated by proper design, and the acoustical component may be considered 
  847. as the lower limit for the echo loss. 
  848. .RT
  849. .LP
  850. .sp 2P
  851. .LP
  852. \fBSupplement\ No.\ 3\fR 
  853. .RT
  854. .sp 2P
  855. .sp 1P
  856. .ce 1000
  857. \fBEVALUATION\ OF\ ECHO\ CONTROL\ DEVICES\fR 
  858. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 3''
  859. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 3    %'
  860. .ce 0
  861. .sp 1P
  862. .ce 1000
  863. (Referred to in Recommendation G.161; this Supplement is to be found
  864. .sp 9p
  865. .RT
  866. .ce 0
  867. .sp 1P
  868. .ce 1000
  869. on page\ 559 of Volume\ III.2 of the \fIGreen Book\fR , Geneva,\ 1973)
  870. .ce 0
  871. .sp 1P
  872. .sp 2P
  873. .LP
  874. \fBSupplement\ No.\ 10\fR 
  875. .RT
  876. .sp 2P
  877. .sp 1P
  878. .ce 1000
  879. \fBAPPLICATION\ OF\ RECOMMENDATION\ B.4\fR  |
  880. \fBCONCERNING\ THE\ USE\ OF\ DECIBEL\fR 
  881. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 10''
  882. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 10    %'
  883. .ce 0
  884. .sp 1P
  885. .ce 1000
  886. (This Supplement is to be found on page 598 of Volume III.2 of
  887. .sp 9p
  888. .RT
  889. .ce 0
  890. .sp 1P
  891. .ce 1000
  892. the \fIGreen Book\fR , Geneva, 1973)
  893. .ce 0
  894. .sp 1P
  895. .sp 2P
  896. .LP
  897. \fBSupplement\ No.\ 20\fR 
  898. .RT
  899. .sp 2P
  900. .ce 1000
  901. \fBPOSSIBLE\ COMBINATIONS\ OF\ BASIC\ TRANSMISSION\ IMPAIRMENTS\fR 
  902. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 20''
  903. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 20    %'
  904. .ce 0
  905. .sp 1P
  906. .ce 1000
  907. \fBIN\ HYPOTHETICAL\ REFERENCE\ CONNECTIONS\fR 
  908. .ce 0
  909. .sp 1P
  910. .ce 1000
  911. (Referred to in Recommendation G.103; this Supplement is to be found
  912. .sp 9p
  913. .RT
  914. .ce 0
  915. .LP
  916. on page\ 319 of Fascicle\ III.1 of the \fIRed Book\fR , Geneva,\ 1985)
  917. .bp
  918. .sp 1P
  919. .ce 1000
  920. .ce 0
  921. .sp 1P
  922. .sp 2P
  923. .LP
  924. \fBSupplement\ No.\ 21\fR 
  925. .RT
  926. .sp 2P
  927. .ce 1000
  928. \fBTHE\ USE\ OF\ QUANTIZING\ DISTORTION\ UNITS\ IN\ THE\ PLANNING\fR 
  929. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 21''
  930. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 21    %'
  931. .ce 0
  932. .sp 1P
  933. .ce 1000
  934. \fBOF\ INTERNATIONAL\ CONNECTIONS\fR 
  935. .ce 0
  936. .sp 1P
  937. .ce 1000
  938. \fI(Contribution of Bell\(hyNorthern Research)\fR 
  939. .sp 9p
  940. .RT
  941. .ce 0
  942. .sp 1P
  943. .ce 1000
  944. (Referred to in Recommendation G.113; this Supplement is to be found
  945. .sp 9p
  946. .RT
  947. .ce 0
  948. .sp 1P
  949. .ce 1000
  950. on page 326 of Fascicle\ III.1 of the \fIRed Book\fR , Geneva, 1985)
  951. \v'1P'
  952. .ce 0
  953. .sp 1P
  954. .sp 2P
  955. .LP
  956. \fBSupplement\ No.\ 24\fR 
  957. .RT
  958. .sp 2P
  959. .ce 1000
  960. \fBCONSIDERATION\ CONCERNING\ QUANTIZING\ DISTORSION\ UNITS\fR 
  961. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 20''
  962. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 20    %'
  963. .ce 0
  964. .sp 1P
  965. .ce 1000
  966. \fBOF\ SOME\ DIGITAL\ DEVICES\ THAT\ PROCESS\ ENCODED\ SIGNALS\fR 
  967. .ce 0
  968. .sp 1P
  969. .ce 1000
  970. (Referred to in Recommendation G.113; this Supplement is to be found
  971. .sp 9p
  972. .RT
  973. .ce 0
  974. .sp 1P
  975. .ce 1000
  976. on page 333 of Fascicle\ III.1 of the \fIRed Book\fR , Geneva, 1985)
  977. \v'1P'
  978. .ce 0
  979. .sp 1P
  980. .sp 2P
  981. .LP
  982. \fBSupplement\ No.\ 25\fR 
  983. .RT
  984. .sp 2P
  985. .ce 1000
  986. \fBGUIDELINES\ FOR\ PLACEMENT\ OF\ MICROPHONES\ AND\ LOUDSPEAKERS\fR 
  987. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 25''
  988. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 25    %'
  989. .ce 0
  990. .sp 1P
  991. .ce 1000
  992. \fBIN\ TELEPHONE\ CONFERENCE\ ROOM\fR 
  993. .ce 0
  994. .sp 1P
  995. .ce 1000
  996. (Referred to in Recommendation G.172; this Supplement is to be found
  997. .sp 9p
  998. .RT
  999. .ce 0
  1000. .sp 1P
  1001. .ce 1000
  1002. on page\ 335 of Fascicle\ III.1 of the \fIRed Book\fR , Geneva,\ 1985)
  1003. \v'1P'
  1004. .ce 0
  1005. .sp 1P
  1006. .sp 2P
  1007. .LP
  1008. \fBSupplement No.\ 29\fR 
  1009. .RT
  1010. .sp 2P
  1011. .sp 1P
  1012. .ce 1000
  1013. \fBOBJECTIVE\ FOR\ THE\ MIXED\ ANALOGUE/DIGITAL\ CHAIN\ OF | fR \fB4\(hyWIRE\ 
  1014. CIRCUITS\fR 
  1015. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 29''
  1016. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 29    %'
  1017. .ce 0
  1018. .sp 1P
  1019. .ce 1000
  1020. Draft Recommendation G.136
  1021. .sp 9p
  1022. .RT
  1023. .ce 0
  1024. .sp 1P
  1025. .PP
  1026. (This Supplement is proposed for further study during the present study 
  1027. period with the aim to convert the supplement into a Recommendation.) 
  1028. .sp 1P
  1029. .RT
  1030. .sp 2P
  1031. .LP
  1032. \fB1\fR     \fBGeneral\fR 
  1033. .sp 1P
  1034. .RT
  1035. .PP
  1036. In the period of transition from a fully analogue to a fully
  1037. digital network, there will be, on international and national networks, 
  1038. mixed type chain of 4\(hywire telephone circuits (see Recommendation\ G.101, 
  1039. \(sc\ 4.2), 
  1040. some
  1041. sections of which can be made with analogue or digital transmission systems.
  1042. .bp
  1043. .PP
  1044. Considering the fact that the transition period may last for a fairly prolonged 
  1045. time, and also considering the need for guaranteeing a certain 
  1046. quality of transmission on mixed chain of circuits, the CCITT recommends
  1047. observance of some principles for the composition of mixed chain of circuits 
  1048. as set forth below and some objectives for their parameters. 
  1049. .PP
  1050. The main principle in the standardization of mixed circuits lies in
  1051. the retaining of the standards adopted for the FDM circuits. This would have
  1052. resulted in retaining the transmission quality over the 4\(hywire chain 
  1053. formed by the international circuits and national extension circuits. 
  1054. .PP
  1055. For some parameters this can be achieved, but as far as some other
  1056. parameters are concerned due to analogue/digital conversions and errors in
  1057. digital sections there are some considerable differences in standards and
  1058. measuring methods.
  1059. .PP
  1060. Objectives for some mixed circuit parameters are contained in a number 
  1061. of\ G\(hy,\ Q\(hy, and M\(hyseries Recommendations. However, these objectives 
  1062. do not take due account of the addition laws for distortions based on the 
  1063. multitude of 
  1064. mixed circuit structures and specific features of the measuring methods
  1065. involved.
  1066. .PP
  1067. Considering the importance of retaining the transmission quality
  1068. during the transition period and attaching great importance to the
  1069. standardization of mixed analogue/digital circuits the multitudinous types 
  1070. of which emerge while using various kinds of analogue\(hyto\(hydigital 
  1071. conversions, 
  1072. CCITT thinks it worth while to have a specific Recommendation on objectives 
  1073. for mixed analogue/digital circuits and 4\(hywire chains including both 
  1074. analogue and digital circuits. 
  1075. .PP
  1076. The present Recommendation related to mixed 4\(hywire chain of circuits 
  1077. and the analogue/digital mixed connections dealt with in this Recommendation 
  1078. are those with analogue telephone sets at both ends.
  1079. .PP
  1080. It is based on the existing Recommendations for FDM channel equipment G.232, 
  1081. for PCM channel equipment G.712, for analogue switching centres\ Q.45, 
  1082. Q.45 | fIbis\fR , for digital switching centres\ Q.551 to Q.554, and takes 
  1083. account of other existing Recommendations of\ G\(hy and M\(hyseries. 
  1084. .PP
  1085. Later on in accordance with the study results of Question\ 26/XII the present 
  1086. Recommendation will have to be supplimented by objectives for mixed 
  1087. chain of circuits formed with the help of various methods of
  1088. analogue\(hyto\(hydigital conversion such as transmultiplexers
  1089. (Recommendations\ G.793,\ G.794), modems (Recommendations\ G.941,\ V.37),
  1090. transcoders (Recommendation\ G.761), group codecs (Recommendation\ G.795), 
  1091. DCME, as well as connections with a digital telephone at one end and an 
  1092. analogue 
  1093. telephone at the other end.
  1094. .RT
  1095. .sp 2P
  1096. .LP
  1097. \fB2\fR     \fBStructure of a mixed analogue/digital voice frequence chain of
  1098. 4\(hywire circuit\fR 
  1099. .sp 1P
  1100. .RT
  1101. .PP
  1102. The parameters of a mixed 4\(hywire chain are essentially dependent on 
  1103. the number of analogue sections and on the number of analogue/digital 
  1104. conversions in the chain.
  1105. .PP
  1106. According to Recommendation G.103 the total number of 4\(hywire circuits 
  1107. in a 4\(hywire chain of the maximum length is\ 12 in exceptional cases 
  1108. (Table\ 2/G.101) so that it may be assumed that the number of circuits 
  1109. will not exceed\ 12. The worst cases in terms of distortions occur when: 
  1110. .RT
  1111. .LP
  1112.     \(em
  1113.     all switching centres are digital, and the circuit sections
  1114. from and to the centres are set up on analogue transmission
  1115. systems. The number of analogue/digital conversions is then\ 11,
  1116. the number of analogue sections is\ 12;
  1117. .LP
  1118.     \(em
  1119.     all switching centres are analogue, and the circuit sections
  1120. from and to the centres are set up on digital systems. The
  1121. number of analogue/digital conversions is\ 12 in this case, the
  1122. number of digital sections is\ 12.
  1123. .PP
  1124. Such cases are very rare. More representative is considered to be a case 
  1125. where the number of analogue/digital conversions makes one half of the 
  1126. maximum number (Recommendation\ G.103, Annex\ B), that is\ 6, and digital 
  1127. islands are available. The structure of such a 4\(hywire chain is presented 
  1128. in Figure\ 1. The number of analogue sections is\ 6, the number of digital 
  1129. sections is also\ 6. Other structures of mixed 4\(hywire chain come into 
  1130. the picture when connection of the sections is realized without a switching 
  1131. equipment. These structures are 
  1132. considered in Recommendation\ M.562 (\(sc\ 3.2). The worst case for a circuit 
  1133. of 
  1134. 12\ sections without switching centres occurs when digital and analogue 
  1135. sections alternate (see Figure\ 2), the number of analogue\(hydigital conversions 
  1136. being 
  1137. equal to\ 6, the number of digital sections to\ 6, and the number of analogue
  1138. sections also to\ 6.
  1139. .bp
  1140. .LP
  1141. .rs
  1142. .sp 6P
  1143. .ad r
  1144. \fBFigure 1, p.\fR 
  1145. .sp 1P
  1146. .RT
  1147. .ad b
  1148. .RT
  1149. .LP
  1150. .rs
  1151. .sp 6P
  1152. .ad r
  1153. \fBFigure 2, p.\fR 
  1154. .sp 1P
  1155. .RT
  1156. .ad b
  1157. .RT
  1158. .PP
  1159. Thus, the examination of various structures of mixed
  1160. analogue/digital voice\(hyfrequency chain of circuits shows that for a 
  1161. 4\(hywire 
  1162. chain of maximum length having 12\ sections, it is advisable to establish
  1163. objectives of distortions based on 6\ analogue/digital conversions, 6\ 
  1164. analogue and 6\ digital sections. 
  1165. .PP
  1166. Intermediate variants for combinations of analogue, digital sections and 
  1167. analogue\(hyto\(hydigital conversions will be: 
  1168. .RT
  1169. .ce 1000
  1170. 11 analogue sections + 1 a/d conversion
  1171. .ce 0
  1172. .sp 1P
  1173. .ce 1000
  1174. (1 digital section) = 12
  1175. .ce 0
  1176. .sp 1P
  1177. .ce 1000
  1178. .ce 0
  1179. .sp 1P
  1180. .ce 1000
  1181. 6 analogue sections + 6 a/d conversions
  1182. .ce 0
  1183. .sp 1P
  1184. .ce 1000
  1185. (6 digital sections) = 12
  1186. .ce 0
  1187. .sp 1P
  1188. .PP
  1189. It should be borne in mind that the chains may most frequently
  1190. consist of less than 12\ sections. The contribution of switching centres to
  1191. distortion is negligible, if they do not contain analogue/digital conversions.
  1192. .sp 2P
  1193. .LP
  1194. \fB3\fR     \fBObjectives for parameters of mixed analogue/digital circuits\fR 
  1195. .sp 1P
  1196. .RT
  1197. .PP
  1198. 3.1
  1199. The nominal value of the input/output impedance of the analogue
  1200. and digital sections and of a switching equipment should be 600\ ohms.
  1201. .sp 9p
  1202. .RT
  1203. .PP
  1204. 3.2
  1205. Return loss of the input/output impedance referred to the
  1206. nominal
  1207. value of the analogue and digital sections and of a switching equipment 
  1208. should preferably be not less than 20\ dB in the 300\(hy3400\ Hz band. 
  1209. .sp 9p
  1210. .RT
  1211. .PP
  1212. \fINote\fR \ \(em\ For a switching centre and channel FDM equipment, the
  1213. value of 15\ dB is permissible in the 
  1214. 300\(hy600\ Hz band (see
  1215. Recommendation\ Q.45, \(sc\ 6.3 and Recommendation\ G.232, \(sc\ 7).
  1216. .sp 1P
  1217. .LP
  1218. 3.3
  1219.     \fIUnbalance loss in respect to earth\fR 
  1220. .sp 9p
  1221. .RT
  1222. .PP
  1223. The existing Recommendations for switching centres (Q.45,\ Q.553)
  1224. and channel FDM equipment (G.712) standardize the unbalance loss in respect 
  1225. to the earth in different ways. There are differences in the measuring 
  1226. methods as well. The Recommendation for the FDM\(hychannel equipment (G.232), 
  1227. does not 
  1228. specify this parameter. The question of standardization and methods of
  1229. measuring this parameter for mixed circuits channels is under study.
  1230. .bp
  1231. .PP
  1232. Pending the establishment of unified objectives and measuring methods, 
  1233. Recommendation\ K.10 on the unbalance loss of communication equipment should 
  1234. be referred to in general guidelines in the case of mixed chain of 4\(hywire 
  1235. circuits.
  1236. .RT
  1237. .sp 1P
  1238. .LP
  1239. 3.4
  1240.     \fINominal relative level\fR 
  1241. .sp 9p
  1242. .RT
  1243. .PP
  1244. The nominal relative level on the transmit side of each section
  1245. (analogue and digital) is \(em14 (\(em16) dBr. The nominal relative level 
  1246. on the 
  1247. receive side of each section (analogue and digital) is +4 (+7) dBr 
  1248. (see
  1249. Recommendations \ G.232, \(sc\ 11,\ G.712, \(sc\ 14, Q.45, \(sc\ 3 and 
  1250. Q.553 \(sc\ 2.2) 
  1251. .PP
  1252. The nominal relative level at the virtual analogue switching point
  1253. is
  1254. .RT
  1255. .LP
  1256.     \(em
  1257.     sending:
  1258.     \(em3.5 dBr
  1259. .LP
  1260.     \(em
  1261.     receiving:
  1262.     \(em4.0 dBr for analogue
  1263. .LP
  1264. \(em3.5 dBr for digital
  1265. .LP
  1266. (See Recommendation G.101, \(sc 5.2.)
  1267. .PP
  1268. The nominal relative value in a mixed circuit is defined for a
  1269. frequency which is not a subharmonic of the sampling frequency. The recommended 
  1270. tentative value for the frequency is 1020\ Hz. 
  1271. .sp 1P
  1272. .LP
  1273. 3.5
  1274.     \fIVariations of transmission loss with time\fR 
  1275. .sp 9p
  1276. .RT
  1277. .PP
  1278. The standard deviation of the transmission loss should not exceed   1\ dB.
  1279. .PP
  1280. The difference between mean and nominal value of the transmission loss 
  1281. should not exceed 0.5\ dB. 
  1282. .PP
  1283. \fINote\fR \ \(em\ The indicated values are defined in Recommendation\ 
  1284. G.151, \(sc\ 3 for a fully analogue circuit under the condition that the 
  1285. channels are part of a single group equipped with automatic regulation. 
  1286. .PP
  1287. For mixed chains the stability conditions improve on the one hand
  1288. because of the existence of digital sections which have a higher stability
  1289. than analogue ones; but on the other hand in the mixed circuits there is no
  1290. possibility of a transit automatic regulation of analogue sections, which
  1291. deteriorates the overall stability. That is why the indicated values should 
  1292. be considered as tentative and are to be confirmed. 
  1293. .RT
  1294. .sp 1P
  1295. .LP
  1296. 3.6
  1297.     \fIAttenuation/frequency distortion\fR 
  1298. .sp 9p
  1299. .RT
  1300. .PP
  1301. Attenuation/frequency distortion for the whole 4\(hywire chain should not 
  1302. exceed the values given in Figure\ 1/G.132. 
  1303. .PP
  1304. For mixed chains (without consideration of switching centre
  1305. distortions) the accumulation law of attenuation/frequency distortions is
  1306. expressed by the following formula:
  1307. \v'6p'
  1308. .RT
  1309. .ad r
  1310. .ad b
  1311. .RT
  1312. .LP
  1313. with
  1314. .LP
  1315.     \fIn\fR\d1\u | 
  1316.     number of analogue sections;
  1317. .LP
  1318.     \fIn\fR\d2\u | 
  1319.     number of analogue/digital conversions;
  1320. .LP
  1321.     a\dF\\dD\u\dM\u | 
  1322.     average value (determined
  1323. component) of attenuation/frequency distortions of the
  1324. analogue sections;
  1325. .LP
  1326.     \(*s\dF\\dD\u\dM\u | 
  1327.     r.m.s. deviation of attenuation/frequency
  1328. distortions of analogue sections;
  1329. .LP
  1330.     \fIa\fR\dP\\dC\\dM\u | 
  1331.     attenuation/frequency characteristics of
  1332. analogue/digital equipment;
  1333. .PP
  1334. K = 1, 2 or 3: factor defining the probability of maximum/minimum
  1335. value of attenuation/frequency distortions.
  1336. .PP
  1337. \*QK\*U is usually taken as equal to 3. The justification of the choice
  1338. for K\ =\ 3 depending on a given probability can be found in [1,\ 2].
  1339. .bp
  1340. .PP
  1341. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Attenuation/frequency characteristics of analogue/digital 
  1342. equipment of the same type are similar. That is why, if in a mixed/chain 
  1343. of 
  1344. circuits analogue/digital equipment of the same type is used, in the sum
  1345. formula\ (1)
  1346. \v'6p'
  1347. .RT
  1348. .sp 1P
  1349. .ce 1000
  1350. @ pile { fIn\fR\d2\uabove~sum above \fIi\fR~=1 } @\fIa\fR\d\fIi\fR\u\dPCM
  1351. \u
  1352. .ce 0
  1353. .sp 1P
  1354. .LP
  1355. .sp 1
  1356. can be replaced by a product \fIn\fR\d2\u\fIa\fR\dP\\dC\\dM\u.
  1357. .PP
  1358. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The analogue\(hydigital equipment distortion limits
  1359. recommended in Recommendation\ G.712 
  1360. (\(sc\ 1, Figure\ 1) and the FDM\(hychannel
  1361. equipment distortion limits recommended in Recommendation\ G.232 
  1362. (\(sc\ 1,
  1363. Figure\ 1)
  1364. meet the limits indicated in Recommendation\ G.132 for mixed circuits in 
  1365. which the number of sections does not exceed\ 4. 
  1366. .PP
  1367. When composing mixed chains with a greater number of sections, it is advisable 
  1368. to utilize modern channel equipment the attenuation/frequency 
  1369. distortions of which are considerably lower than those indicated in
  1370. Recommendations\ G.232 and\ G.712.
  1371. .PP
  1372. \fINote\ 3\fR \ \(em\ Attenuation/frequency distortions are measured relative 
  1373. to the reference frequency of 1020 (1000)\ Hz. 
  1374. .PP
  1375. \fINote\ 4\fR \ \(em\ See Recommendation Q.45 (\(sc\ 3.4 and\ Q.553) to 
  1376. take account of the switching equipment distortions. 
  1377. .RT
  1378. .sp 1P
  1379. .LP
  1380. 3.7
  1381.     \fIGroup delay distortions\fR 
  1382. .sp 9p
  1383. .RT
  1384. .PP
  1385. Group delay distortions should not exceed the values indicated in Recommendation\ 
  1386. G.133 for the 4\(hywire chain. 
  1387. .PP
  1388. The law of imposition of group delay distortions is expressed by the following 
  1389. formula: 
  1390. \v'6p'
  1391. .RT
  1392. .ad r
  1393. .ad b
  1394. .RT
  1395. .LP
  1396. where
  1397. .LP
  1398.     \fIn\fR\d1\u    the number of analogue sections,
  1399. .LP
  1400.     \fIn\fR\d2\u    the number of analogue/digital conversions.
  1401. .PP
  1402. \fINote\ 1\fR \ \(em\ If, in a mixed chain, analogue/digital equipment 
  1403. of the same type is used, then the sum 
  1404. \v'6p'
  1405. .sp 1P
  1406. .ce 1000
  1407. @ pile { fIn\fR\d2\uabove~sum above \fIi\fR~=1 } @ \(*t\fI\fI\d\fIi\fR\u\dPCM
  1408. \u
  1409. .ce 0
  1410. .sp 1P
  1411. .LP
  1412. .sp 1
  1413. is substituted by a product \fIn\fR\d2\u | (mu | (*t\dP\\dC\\dM\u.
  1414. .PP
  1415. \fINote\ 2\fR \ \(em\ It is expected that the group delay distortion in 
  1416. mixed chains will be less than that of a fully analogue link for any combination 
  1417. of analogue and digital sections. But nevertheless the characteristics 
  1418. of 
  1419. distortion (symmetry) can change considerably. This should be taken into
  1420. account when transmitting data on mixed circuits containing group delay
  1421. equalizers.
  1422. .PP
  1423. \fINote\ 3\fR \ \(em\ Group delay distortions are measured with reference to a
  1424. frequency situated at the lower band end of the analogue channel,
  1425. i.e.\ 190\(hy200\ Hz.
  1426. .PP
  1427. \fINote\ 4\fR \ \(em\ Switching centre distortions are negligible and can be
  1428. ignored.
  1429. .bp
  1430. .RT
  1431. .sp 1P
  1432. .LP
  1433. 3.8
  1434.     \fIIntelligible crosstalk\fR 
  1435. .sp 9p
  1436. .RT
  1437. .PP
  1438. Near\(hyend and far\(hyend signal\(hyto\(hyintelligible crosstalk ratios
  1439. between circuits and between send and receive directions should satisfy
  1440. Recommendation\ G.151 (\(sc\ 4).
  1441. .PP
  1442. \fINote\ 1\fR \ \(em\ It is expected that the values indicated in
  1443. Recommendation\ G.151, will be maintained and even better for mixed chains 
  1444. for any combination of analogue and digital sections, due to higher values 
  1445. achieved in the analogue/digital conversion equipment. 
  1446. .PP
  1447. \fINote\ 2\fR \ \(em\ Measurement of the signal\(hyto\(hycrosstalk ratio 
  1448. between 
  1449. circuits can be performed without feeding an auxiliary signal into a channel
  1450. affected by crosstalk (unlike that provided for in the note to point\ 11 of
  1451. Recommendation\ G.712). This can be explained by the fact that in a mixed
  1452. circuit, as a rule, and in an analogue circuit noise will be present at the
  1453. input of analogue/digital converters in a mixed chain.
  1454. .RT
  1455. .sp 1P
  1456. .LP
  1457. 3.9
  1458.     \fINon\(hylinear distortions\fR 
  1459. .sp 9p
  1460. .RT
  1461. .PP
  1462. The existing Recommendations for analogue circuits (M.1020,
  1463. \(sc\ 2.11), for switching equipment 
  1464. (Q.45,\ \(sc\ 6.1) and Recommendation\ G.712 for analogue/digital equipment 
  1465. contain different specifications for non\(hylinear 
  1466. distortions, the methods of their measurement differ too. The Recommendations 
  1467. for digital centres (Q.551 to\ Q.554) do not contain specifications for 
  1468. non\(hylinear distortions.
  1469. .PP
  1470. At present it is not possible to recommend permissible values of
  1471. non\(hylinear distortions and a method for measuring mixed chains of circuits.
  1472. This question needs to be studied.
  1473. .RT
  1474. .sp 1P
  1475. .LP
  1476. 3.10
  1477.     \fINoise (total distortions)\fR 
  1478. .sp 9p
  1479. .RT
  1480. .PP
  1481. The notion of noise in mixed chains of circuits due to
  1482. analogue\(hyto\(hydigital conversions producing quantization distortions which
  1483. accompany the signal has lost its initial meaning and therefore instead 
  1484. of the term \*Qnoise\*U applicable to mixed chain of circuits the term 
  1485. \*Qtotal distortions\*U is used very often. This is stipulated by the fact 
  1486. that the measurement of 
  1487. quantization distortions (Recommendation\ Q.132) includes part of non\(hylinear
  1488. distortions and single\(hyfrequency interferences.
  1489. .PP
  1490. From this view point the total distortions in mixed chains include
  1491. analogue section noise which depends on the length of the sections in case 
  1492. of terrestrial transmission systems and on the quantization distortion 
  1493. which are determined by the number and type of analogue\(hyto\(hydigital 
  1494. conversions. 
  1495. .PP
  1496. The addition law of total distortions is expressed by the following
  1497. formula:
  1498. \v'6p'
  1499. .RT
  1500. .ce 1000
  1501. P = 10 log\d1\\d0\u
  1502. @ left { 10\uD\dlF261\u9\d | (mu | ~\dFDM~\u~+~10~\u~0.1 left [ S~\(em~ left ( (S/N) \(em~10~log~\(*y\d2\uqdu right )  right ] \d right } @ 
  1503. .ce 0
  1504. .ad r
  1505. (3)
  1506. .ad b
  1507. .RT
  1508. .LP
  1509. .sp 1
  1510. .LP
  1511. where
  1512. .LP
  1513.     \(em
  1514.     W\dF\\dD\u\dM\u    noise power of analogue sections (pWp0)
  1515. .LP
  1516.     \(em
  1517.     W\dF\\dD\u\dM\u    = W\do\u
  1518. @ { Wp0 } over { m } @  L km
  1519. .LP
  1520. (for a section provided by a satellite the terrestrial length is taken to be
  1521. equal to 2500\ km).
  1522. .LP
  1523.     \(em
  1524.     S/N
  1525.     signal\(hyto\(hyquantization distortion ratio of one
  1526. analogue\(hyto\(hydigital conversion.
  1527. .LP
  1528.     \(em
  1529.     \(*y\d2\u\ qdu
  1530.     total number of quantization distortion units
  1531. of analogue\(hyto\(hydigital conversions.
  1532. .PP
  1533. To determine S/N and the total number of qdu's one should
  1534. refer to Recommendation\ G.113.
  1535. .LP
  1536.     \(em
  1537.     S 
  1538.     signal level at which general distortions are
  1539. measured.
  1540. .PP
  1541. To eliminate any effect of non\(hylinear distortion the value of S
  1542. should be no more than \(em10\ dBm0.
  1543. .PP
  1544. The permissible value of P is to be determined in the studies in
  1545. Study Group\ XII.
  1546. .PP
  1547. The value of \(em36 dBm0 (with S = \(em10 dBm0), i.e.\ signal\(hyto\(hytotal
  1548. distortions ratio 26\ dB, can be indicated as a premilinary value.
  1549. .bp
  1550. .PP
  1551. The noise in an idle channel should comply with Recommendations\ G.123 
  1552. and\ G.153, \(sc\ 1. 
  1553. .PP
  1554. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Total distortions also include a component determined by
  1555. errors in digital sections. It is assumed that if BER at each digital section 
  1556. is 10\uD\dlF261\u6\d (with the bit rate of 64\ kbit/s) the respective component 
  1557. can be omitted. 
  1558. .PP
  1559. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The values of total distortions for various length of
  1560. analogue sections and various numbers of qdu's mixed chains are available in
  1561. Tables\ 5/M.580 and\ 6/M.580 of Annex\ A to this Recommendation.
  1562. .RT
  1563. .sp 1P
  1564. .LP
  1565. 3.11
  1566.     \fISingle tone interference\fR 
  1567. .sp 9p
  1568. .RT
  1569. .PP
  1570. The level of any single tone signal should not exceed \(em73\ dBm0
  1571. (see Recommendation\ G.151, \(sc\ 8). The indicated value does not relate 
  1572. to the 
  1573. interfering signal at the sampling frequency.
  1574. .PP
  1575. The level of the interference at the sampling frequency should not
  1576. exceed the value of \(em50\ +\ 10\ log \fIn\fR\d2\uwhere\ \fIn\fR\d2\uis 
  1577. the number of 
  1578. analogue/digital conversions in a mixed circuit. The indicated value is
  1579. tentative and needs to be confirmed by study results in Study Group\ XII.
  1580. .RT
  1581. .sp 1P
  1582. .LP
  1583. 3.12
  1584.     \fIProducts of unwanted modulation\fR 
  1585. .sp 9p
  1586. .RT
  1587. .PP
  1588. Product levels of unwanted modulation caused by power sources
  1589. should not exceed \(em45\ dB (see Recommendation\ G.151, \(sc\ 7).
  1590. .RT
  1591. .sp 1P
  1592. .LP
  1593. 3.13
  1594.     \fIImpulse noise\fR 
  1595. .sp 9p
  1596. .RT
  1597. .PP
  1598. Impulse noise is specified for analogue circuits used for data
  1599. transmission (Recommendations\ M.1020 and\ M.1025) and for switching equipment
  1600. (Recommendation\ Q.45, \(sc\ 5.2 and\ Q.553). For voice\(hyfrequency circuits 
  1601. in PCM 
  1602. transmission systems the impulsive noise is not specified because it is
  1603. supposed that it should not be there at all. In practice, it has been noticed, 
  1604. however, that with accumulation of errors, impulse noise can appear in 
  1605. a 
  1606. voice\(hyfrequency circuit which leads to interference in the transmisison 
  1607. of data signals. (Preliminary results on the effect of digital link errors 
  1608. on impulse noise in idle PCM voice\(hyfrequency channels is given in\ [4].) 
  1609. .PP
  1610. The effect of impulsive noise appearing in digital sections on the
  1611. overall value of interference in a mixed 4\(hywire chain is subject of study.
  1612. .RT
  1613. .sp 1P
  1614. .LP
  1615. 3.14
  1616.     \fIShort\(hytime interruptions, phase jitter, amplitude and phase hits\fR 
  1617. .sp 9p
  1618. .RT
  1619. .PP
  1620. These parameters strongly influence data transmission. For analogue circuits 
  1621. they are specified in Recommendations\ M.1020, M.1060 and\ M.910. For 
  1622. voice\(hyfrequency circuits set up on PCM systems, objectives are not available. 
  1623. It can be tentatively presumed that in mixed chains of circuits the presence 
  1624. of digital sections does not have a considerable effect. However, the question 
  1625. needs to be studied.
  1626. .RT
  1627. .sp 1P
  1628. .LP
  1629. 3.15
  1630.     \fIError performance\fR 
  1631. .sp 9p
  1632. .RT
  1633. .PP
  1634. Further study.
  1635. .RT
  1636. .sp 2P
  1637. .LP
  1638.     \fBReferences\fR 
  1639. .sp 1P
  1640. .RT
  1641. .LP
  1642. [1]
  1643.      Moskvitin (V. | .): Opredelenije trebovanij k chastotnym kharakteristikam 
  1644. zvenjev sostavnykh kanalov i traktov. (Specification of requirements for 
  1645. attenuation frequency distortions in sections of composite circuits and 
  1646. links). \*QElektroviaz\*U,\ 1969, No.\ 11. 
  1647. .LP
  1648. [2]
  1649.      Moskvitin (V. | .): Nozmirovanije chastotnykh kharakteristik ostatochnogo 
  1650. zatuhanija kanalov. (Frequency distortion objectives for transmission loss.) 
  1651. \*QElektrosviaz,\ 1970, No.\ 1.
  1652. .LP
  1653. [3]
  1654.     COM XII\(hy19 (period 1985\(hy1988), USSR Attenuation/frequency distortions
  1655. and delay distortions of mixed audiofrequency analogue/digital circuits.
  1656. .LP
  1657. [4]
  1658.      COM XII\(hy188 (period 1985\(hy1988), USSR Interrelation between errors 
  1659. of a digital line and impulse noise in voice\(hyfrequency channels of the 
  1660. PCM System. 
  1661. .bp
  1662. .ce 1000
  1663. ANNEX\ A
  1664. .ce 0
  1665. .ce 1000
  1666. (to draft Recommendation G.136)
  1667. .sp 9p
  1668. .RT
  1669. .ce 0
  1670. .ce
  1671. \fBH.T. [T1.29]\fR 
  1672. .ce
  1673. TABLE\ 5/M.580
  1674. .ce
  1675. \fBSignal\(hyto\(hytotal distortion ratio for public telephone circuit\fR 
  1676. .ce
  1677. \fBmaintenance\fR 
  1678. .ce
  1679. \fBusing a test frequency level of \(em10 dBm0\fR 
  1680. .ps 9
  1681. .vs 11
  1682. .nr VS 11
  1683. .nr PS 9
  1684. .TS
  1685. center box;
  1686. cw(36p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(18p) sw(18p) sw(18p) sw(18p) sw(18p) sw(18p) sw(18p) , ^  | ^  | ^  | c | c | c | c | c | c | c.
  1687. Type of circuit    Number of QDUs (Note 1)    Unit     {
  1688. Distance in analogue transmission (Note 3)
  1689. (km)
  1690.  }
  1691.             < 320   \ \   \ \ \     321  to  640    641  to  1600    1601  to  2500    2501  to  5000    5001  to  10000     10 | 01  to  20 | 00
  1692. _
  1693. .T&
  1694. lw(36p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) .
  1695. Analogue    0 |    (Note 2)    dB    45    43    41    39    36    33    30
  1696. _
  1697. .T&
  1698. lw(36p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) , ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c 
  1699. ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c 
  1700. ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c 
  1701. ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c 
  1702. ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c.
  1703. Composite circuit    0.5    dB    35    35    34    34    33    31    29
  1704.     1 |      dB    33    33    32    32    31    30    28    2 |      dB    30    30    30    29    29    28    27    3 |      dB    28    28    28    28    28    27    26    3.5    dB    27    27    27    27    27    26    26    4 |      dB    27    27    27    27    26    26    25
  1705. .TE
  1706. .LP
  1707. \fINote\ 1\fR
  1708. \ \(em\ The number of QDUs contributed by various processes are given in
  1709. Table 1/G.113 [8].
  1710. .LP
  1711. \fINote\ 2\fR
  1712. \ \(em\ The values are idle noise terminated with a nominal impedance
  1713. of 600 ?73.
  1714. .LP
  1715. \fINote\ 3\fR
  1716. \ \(em\ The section of the circuit provided by satellite (between
  1717. earth stations), employing FDM\ techniques, contributes approximately
  1718. 10 | 00\ pWp (\(em50\ dBm0p) of noise. Therefore, for the purpose of
  1719. determining the total distortion limits for international public
  1720. telephony circuits, the length of this section may be
  1721. considered, from Table\ 4/M.580, to be equivalent
  1722. to\ 2500\ km.
  1723. .nr PS 9
  1724. .RT
  1725. .ad r
  1726. \fBTable 5/M.580 [T1.29], p.\fR 
  1727. .sp 1P
  1728. .RT
  1729. .ad b
  1730. .RT
  1731. .LP
  1732. .rs
  1733. .sp 14P
  1734. .ad r
  1735. Blanc
  1736. .ad b
  1737. .RT
  1738. .LP
  1739. .bp
  1740. .ce
  1741. \fBH.T. [T2.29]\fR 
  1742. .ce
  1743. TABLE\ 6/M.580
  1744. .ce
  1745. \fBSignal\(hyto\(hytotal distortion ratio for public telephone circuit\fR 
  1746. .ce
  1747. \fBmaintenance\fR 
  1748. .ce
  1749. \fBusing a test frequency level of \(em25 dBm0\fR 
  1750. .ps 9
  1751. .vs 11
  1752. .nr VS 11
  1753. .nr PS 9
  1754. .TS
  1755. center box;
  1756. cw(36p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(18p) sw(18p) sw(18p) sw(18p) sw(18p) sw(18p) sw(18p) , ^  | ^  | ^  | c | c | c | c | c | c | c.
  1757. Type of circuit    Number of QDUs (Note 1)    Unit     {
  1758. Distance in analogue transmission (Note 3)
  1759. (km)
  1760.  }
  1761.             < 320   \ \   \ \ \     321  to  640    641  to  1600    1601  to  2500    2501  to  5000    5001  to  10000     10 | 01  to  20 | 00
  1762. _
  1763. .T&
  1764. lw(36p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) .
  1765. Analogue    0 |    (Note 2)    dB    30    28    26    24    21    18    15
  1766. _
  1767. .T&
  1768. lw(36p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) , ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c 
  1769. ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c 
  1770. ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c 
  1771. ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c 
  1772. ^  | c | c | c | c | c | c | c | c | c.
  1773. Composite circuit    0.5    dB    29    27    26    24    21    18    15
  1774.     1 |      dB    28    27    25    23    21    18    15    2 |      dB    27    26    25    23    20    18    15    3 |      dB    26    25    24    23    20    18    15    3.5    dB    26    25    24    22    20    18    15    4 |      dB    25    24    23    22    20    17    15
  1775. .TE
  1776. .LP
  1777. \fINote\ 1\fR
  1778. \ \(em\ The number of QDUs contributed by various processes are given in
  1779. Table 1/G.113 [8].
  1780. .LP
  1781. \fINote\ 2\fR
  1782. \ \(em\ The values are idle noise terminated with a nominal impedance
  1783. of 600 ?73.
  1784. .LP
  1785. \fINote\ 3\fR
  1786. \ \(em\ The section of the circuit provided by satellite (between
  1787. earth stations), employing FDM\ techniques, contributes approximately
  1788. 10 | 00\ pWp (\(em50\ dBm0p) of noise. Therefore, for the purpose of
  1789. determining the total distortion limits for international public
  1790. telephony circuits, the length of this section may be
  1791. considered, from Table\ 4/M.580, to be equivalent
  1792. to\ 2500\ km.
  1793. .nr PS 9
  1794. .RT
  1795. .ad r
  1796. \fBTable 6/M.580 [T2.29], p.\fR 
  1797. .sp 1P
  1798. .RT
  1799. .ad b
  1800. .RT
  1801. .LP
  1802. .sp 2
  1803. .ce 1000
  1804. ANNEX\ B
  1805. .ce 0
  1806. .ce 1000
  1807. (to draft Recommendation G.136)
  1808. .sp 9p
  1809. .RT
  1810. .ce 0
  1811. .sp 2P
  1812. .LP
  1813. SOURCE:
  1814.     THE URSS TELECOMMUNICATION ADMINISTRATION
  1815.     TITLE:
  1816.      INTERRELATION BETWEEN ERRORS IN A DIGITAL CIRCUIT AND IMPULSE NOISE IN 
  1817. VOICE\(hyFREQUENCY CHANNELS OF THE PCM SYSTEM 
  1818. .sp 1P
  1819. .RT
  1820. .sp 1P
  1821. .ce 1000
  1822. .sp 1P
  1823. .RT
  1824. .ce 0
  1825. .sp 1P
  1826. .LP
  1827. B.1
  1828.     \fIIntroduction\fR 
  1829. .sp 1P
  1830. .RT
  1831. .PP
  1832. Voice\(hyfrequency channels of PCM as well as FDM systems should be
  1833. fit for transmitting various types of signals. It is well known that the
  1834. transmission quality of discrete signals in voice\(hyfrequency channels is
  1835. affected by impulse noise. At present, Recommendation\ G.712 has no requirements 
  1836. to voice\(hyfrequency PCM\(hychannels regarding impulse noise. However, 
  1837. under 
  1838. real\(hylife conditions in a voice\(hyfrequency PCM channel impulse noise
  1839. contributes to the error\(hyrate of digital links. The present contribution 
  1840. gives the investigation results of impulse noise in voice\(hyfrequency 
  1841. PCM\(hychannels.
  1842. .bp
  1843. .RT
  1844. .sp 1P
  1845. .LP
  1846. B.2
  1847.     \fIInfluence of digital circuit errors on impulse noise in an idle\fR 
  1848. \fIvoice\(hyfrequency PCM channel\fR 
  1849. .sp 9p
  1850. .RT
  1851. .PP
  1852. Evaluation of error influence on digital links on the value of
  1853. impulse noise in voice\(hyfrequency channels was conducted experimentally on a
  1854. channel equipment (satisfying Recommendation\ G.712) of a PCM transmission
  1855. system (2048\ kbit/s). With the help of an error simulator errors had been
  1856. introduced into one or several bits corresponding to a chosen idle
  1857. voice\(hyfrequency channel of a digital link (Figure\ 1). In the voice\(hyfrequency 
  1858. channel impulse noise could be observed with the help of an oscillograph. 
  1859. The shape of the pulse response in the voice\(hyfrequency channel is presented 
  1860. in 
  1861. Figure\ B\(hy2.
  1862. .RT
  1863. .LP
  1864. .rs
  1865. .sp 16P
  1866. .ad r
  1867. \fBFigure B\(hy1, p.\fR 
  1868. .sp 1P
  1869. .RT
  1870. .ad b
  1871. .RT
  1872. .LP
  1873. .rs
  1874. .sp 24P
  1875. .ad r
  1876. \fBFigure B\(hy2, p.\fR 
  1877. .sp 1P
  1878. .RT
  1879. .ad b
  1880. .RT
  1881. .LP
  1882. .bp
  1883. .PP
  1884. The parameters of pulse response are given in Table 1 (the values are chosen 
  1885. for the point of the relative zero level at a resistance of 
  1886. 600\ ohms). These data allow us to formulate the following conclusions:
  1887. .LP
  1888.     \(em
  1889.     The pulse amplitude of the response depends on the bit number
  1890. which contains the error; the errors in the more significant
  1891. bits cause a greater amplitude of the response.
  1892. .LP
  1893.     \(em
  1894.     With single errors the maximum value of the pulse
  1895. peak\ \fIA\fR\d1\u(in case of an error in the second bit) is
  1896. \(em22.1\ dBm0.
  1897. .LP
  1898.     \(em
  1899.     With burst\(hybuilding and with an increase in the number of
  1900. errored bits in the code word of the prime digital path
  1901. (2048\ kbit/s) the response amplitude values\ \fIA\fR\d1\u,
  1902. \fIA\fR\d2\u,\ \fIA\fR\d3\u, . |  |  grow, but their duration, as determined
  1903. by the response of the channel's low frequency receiving filter,
  1904. remains unchanged. This applies to the cases where in a prime
  1905. digital path, the error bursts affect the digital stream for not
  1906. more than one discretization period, i.e.\ the number of the
  1907. errors in a burst does not exceed\ 256. With errors in code words
  1908. occurring every 125\ \(*ms the superposition of responses takes
  1909. place as a result of the receiving filter reaction on the error
  1910. pulses in each following discretization period.
  1911. .ce
  1912. \fBH.T. [T3.29]\fR 
  1913. .ce
  1914. TABLE\ B\(hy1
  1915. .ps 9
  1916. .vs 11
  1917. .nr VS 11
  1918. .nr PS 9
  1919. .TS
  1920. center box;
  1921. cw(66p) | cw(30p) sw(30p) sw(30p) | cw(24p) sw(24p) sw(24p) , ^  | c | c | c | ^ | ^ | ^ , ^  | c | c | c | c | c | c 
  1922. ^  | ^  | ^  | ^  | c | c | c.
  1923.  {
  1924. Errored bits in a frame of
  1925. primary multiplex
  1926.  }    Amplitude of pulse response    Duration of pulse response
  1927.     \fIA\fR 1    \fIA\fR 2    \fIA\fR 3
  1928.     dBm0    dBm0    dBm0    \fIt\fR 1    \fIt\fR 2    \fIt\fR 3    \(*ms    \(*ms    \(*ms
  1929. _
  1930. .T&
  1931. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1932. 2    \(em22.1    \(em28.2    \(em33.8    \ 320    160    130
  1933. .T&
  1934. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1935. 3    \(em34.1    \(em40.2    \(em45.8    \ 320    160    130
  1936. .T&
  1937. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1938. 2 and 3    \(em10.1    \(em16.2    \(em21.8    \ 320    160    130
  1939. .T&
  1940. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1941. 2 and 3 and 4  from 2 to 8,    \(em4.1    \(em10.2    \(em15.8    \ 320    160    130
  1942. .T&
  1943. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1944.  {
  1945. 2 discretization periods
  1946. from 2 to 8,
  1947.  }    +4.3    \(em6.7    \(em14.8    \ 440    180    100
  1948. .T&
  1949. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1950.  {
  1951. 3 discretization periods
  1952. from 2 to 8,
  1953.  }    +4.3    \(em4.9    \(em14.8    \ 600    200    100
  1954. .T&
  1955. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1956.  {
  1957. 4 discretization periods
  1958. from 2 to 8,
  1959.  }    +4.3    \(em4.7    \(em14.8    \ 680    180    120
  1960. .T&
  1961. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1962.  {
  1963. 5 discretization periods
  1964. from 2 to 8,
  1965.  }    +4.3    \(em6.7    \(em14.8    \ 840    200    120
  1966. .T&
  1967. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1968.  {
  1969. 6 discretization periods
  1970. from 2 to 8,
  1971.  }    +3.8    \(em4.3    \(em14.8    \ 930    200    100
  1972. .T&
  1973. lw(66p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1974. 7 discretization periods    +5.25    \(em8.7    \(em14.8    1100    180    140
  1975. _
  1976. .TE
  1977. .nr PS 9
  1978. .RT
  1979. .ad r
  1980. \fBTable B\(hy1 [T3.29], p.\fR 
  1981. .sp 1P
  1982. .RT
  1983. .ad b
  1984. .RT
  1985. .PP
  1986. .sp 2
  1987. Thus, when errors, on a 2048\ kbit/s digital path grow into burst of 2\ 
  1988. errors and more there is a certain probability that the value of the 
  1989. impulse noise in a PCM voice\(hyfrequency channel exceeds \(em21\ dBm0 given in
  1990. Recommendation\ M.1020, \(sc\ 2.6.
  1991. .PP
  1992. With error bursts of 256 and more bits the above\(hymentioned impulse
  1993. noise will always be present.
  1994. .PP
  1995. The quantitative relationship between the number of bursts, the number 
  1996. of errors in them within a definite time interval and the number of impulse 
  1997. noise interferences and the BER in a voice\(hyfrequency channel is under 
  1998. study at present. 
  1999. .bp
  2000. .RT
  2001. .sp 2P
  2002. .LP
  2003. \fBSupplement No.\ 30\fR 
  2004. .RT
  2005. .sp 2P
  2006. .sp 1P
  2007. .ce 1000
  2008. \fBTRANSMISSION\ PLAN\ ASPECTS\ OF\ LAND\ MOBILE\ TELEPHONY\ NETWORKS\fR 
  2009. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 30''
  2010. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Suppl.\ No.\ 30    %'
  2011. .ce 0
  2012. .sp 1P
  2013. .ce 1000
  2014. Draft Recommendation G.173
  2015. .sp 9p
  2016. .RT
  2017. .ce 0
  2018. .sp 1P
  2019. .PP
  2020. (This Supplement is proposed for study during the present study
  2021. period with the aim to convert it into a Recommendation.)
  2022. .sp 1P
  2023. .RT
  2024. .sp 2P
  2025. .LP
  2026. \fB1\fR     \fBGeneral\fR 
  2027. .sp 1P
  2028. .RT
  2029. .PP
  2030. This Recommendation is primarily concerned with the special
  2031. planning aspects which pertain to analogue or digital land mobile systems. 
  2032. Such systems, due to technical or economic factors, will prevent a full 
  2033. compliance with the general characteristics of international telephone 
  2034. connections and 
  2035. circuits recommended by CCITT.
  2036. .PP
  2037. The scope of this Recommendation is thus to give guidelines and advice 
  2038. to Administrations as to what kind of precautions, measures and minimum 
  2039. requirements which are needed for a successful incorporation of such networks 
  2040. in the national PSTN. 
  2041. .PP
  2042. The performance objectives of such systems may vary between different groups 
  2043. of customers. For normal customers the objective should be to reach a 
  2044. quality as close as possible to CCITT standards. For other groups of very
  2045. disciplines customers other performance objectives might be acceptable.
  2046. .RT
  2047. .sp 2P
  2048. .LP
  2049. \fB2\fR     \fBNetwork configurations\fR 
  2050. .sp 1P
  2051. .RT
  2052. .PP
  2053. Under study.
  2054. .PP
  2055. Under this headline Administrations should be advised to use 4\(hywire
  2056. transmission to avoid problems when accessing inherently 4\(hywire mobile
  2057. links.
  2058. .RT
  2059. .sp 2P
  2060. .LP
  2061. \fB3\fR     \fBNominal transmission loss of mobile links\fR 
  2062. .sp 1P
  2063. .RT
  2064. .PP
  2065. Under study.
  2066. .PP
  2067. Under this headline the problems with the application of loudness
  2068. ratings and the correct loading of the radio channels should be discussed.
  2069. .PP
  2070. The recommended LR values in CCITT Recommendation G.121 are not
  2071. directly applicable due to the fact that the background noise level is 
  2072. higher in a car than what is assumed in Recommendation\ G.121. 
  2073. .PP
  2074. What is the design objective for the speech levels from the radio path 
  2075. and what levels should be delivered to the network? 
  2076. .RT
  2077. .sp 2P
  2078. .LP
  2079. \fB4\fR     \fBStability\fR 
  2080. .sp 1P
  2081. .RT
  2082. .PP
  2083. Under study.
  2084. .RT
  2085. .sp 2P
  2086. .LP
  2087. \fB5\fR     \fBEcho\fR 
  2088. .sp 1P
  2089. .RT
  2090. .PP
  2091. Under study.
  2092. .PP
  2093. Under this headline the need for echo control devices should be
  2094. discussed.
  2095. .RT
  2096. .sp 2P
  2097. .LP
  2098. \fB6\fR     \fBNoise\fR 
  2099. .sp 1P
  2100. .RT
  2101. .PP
  2102. Under study.
  2103. .PP
  2104. (Can the European group give indications of the inherent noise
  2105. performance of the codec algorithms being considered?)
  2106. .bp
  2107. .RT
  2108. .sp 2P
  2109. .LP
  2110. \fB7\fR     \fBDelay\fR 
  2111. .sp 1P
  2112. .RT
  2113. .PP
  2114. Under study.
  2115. .RT
  2116. .sp 2P
  2117. .LP
  2118. \fB8\fR     \fBEffects of errors in digital systems\fR 
  2119. .sp 1P
  2120. .RT
  2121. .PP
  2122. Several coding methods, such as SBC, ATC, RELP and APC\(hyAB with
  2123. transmission bit rates 16\ kbit/s have been proposed to achieve spectrum
  2124. utilization efficiency and quality comparable with conventional analog 
  2125. FM
  2126. systems. However, the application of such highly efficient speech coding
  2127. methods to land mobile radio can lead to a significant degradation in quality 
  2128. because of transmission errors. 
  2129. .PP
  2130. Mobile radio links are not always error\(hyfree. Burst errors occur
  2131. frequently due to multipath fading. It has been reported that the average 
  2132. bit error rate (BER) performance of diversity reception is\ 10\uD\dlF261\u2\d\(hy10\uD\dlF261\u4\d 
  2133. in the 
  2134. 10 to 20\ dB range of the average carrier to noise power ratio (CNR), and 
  2135. burst error length reaches 20\ to 100\ bits in case of 16\ kbit/s digital 
  2136. signal transmissions. Therefore, robustness against burst error is an important 
  2137. characteristic for speech coding applied to mobile communication. Speech 
  2138. CODECs in mobile radio links should involve error control techniques so 
  2139. as to provide robustness in multipath fading channels. Thus, the transmission 
  2140. bit rate 
  2141. includes redundancy bits for error control.
  2142. .PP
  2143. Concerning quality evaluations, it may be better to use the average
  2144. CNR as the receiving level for comparisons among analogue and digital systems. 
  2145. This is because it can present the receiving level as a normalized unit 
  2146. for 
  2147. both analog FM and digital systems. In quality evaluations between digital
  2148. systems, the average signal energy per bit to noise power density
  2149. ratio (\fIE\fR\d\fIb\fR\u/\fIN\fR\d\fIo\fR\u) is suitable for the presentation 
  2150. of the 
  2151. receiving level. This is because it can describe the receiving level as a
  2152. normalized unit for any transmission bit rate and receiving bandwidth.
  2153. .RT
  2154. .sp 2P
  2155. .LP
  2156. \fB9\fR     \fBQuantizing distortion\fR 
  2157. .sp 1P
  2158. .RT
  2159. .PP
  2160. Under study.
  2161. .RT
  2162. .sp 2P
  2163. .LP
  2164. \fB10\fR \fBEffect of transmission impairments on voiceband data performance\fR 
  2165. .sp 1P
  2166. .RT
  2167. .PP
  2168. Under study.
  2169. .RT
  2170. .LP
  2171. .rs
  2172. .sp 21P
  2173. .ad r
  2174. Blanc
  2175. .ad b
  2176. .RT
  2177. .LP
  2178. .bp
  2179.